Baixe Projeto Mecânico: Transportador por Correia - Cálculos e Especificações e outras Manuais, Projetos, Pesquisas em PDF para Organografia, somente na Docsity!
Índece
KL^ coeficiente auxiliar
KH ^ coeficiente de irregularidade de distribuição de carga ao longo do comprimento do dente
bd^ coeficiente de largura do pinhão relativamente ao diâmetro médio
F lim^ limite a fadiga por flexão dos dentes que corresponde ao numero equivalente de ciclos de variação de tensões, em MPa
YR^ coeficiente que leva em conta a rugosidade das superfícies de transição dos pés dos
dentes.
YS^ coeficiente que leva em conta o gradiente das tensões e a sensibilidade a concentração
de tensões
KXF^ coeficiente que leva em conta as dimensões das rodas dentadas
SF^ coeficiente de segurança
F lim b^ limite a fadiga à flexão dos dentes em MPa, que corresponde ao numero básico de ciclos de variação de tensões
KFg^ coeficiente que leva em conta a influencia da rectificação da superfície de transição dos
pés dos dentes
KFd^ coeficiente que leva em conta a influencia do endurecimento por deformação ou do
tratamento electroquímico da superfície de transição dos pés dos dente
KFL^ coeficiente de longevidade
KFc^ coeficiente que toma em conta a influencia da reversibilidade do sentido de aplicação de
carga sobre os dentes
ZM^ coeficiente que leva em conta as propriedades mecânicas do material das engrenagens
conjugadas
ZH^ coeficiente que leva em conta a forma das superfícies dos dentes conjugados
HT^ força tangencial especifica calculada
Z ^ coeficiente que considera o comprimento total das lhas de contacto dos dentes
^ grau de recobrimento aparente
^ o coeficiente de sobreposição ou grau de recobrimento
ZV^ número de dentes das rodas dentadas equivalentes
KH ^ coeficiente que leva em conta a distribuição de carga entre os pares de dentes em
engrenamento simultâneo
KH ^ coeficiente que leva em conta a distribuição de carga pela largura da coroa dentada
KHv^ coeficiente que tem em conta a carga dinâmica que surge no engrenamento
FHt^ força tangencial calculada para o calculo da resistência das superfícies dos dentes `a
fadiga por contacto em N Hv^ força dinâmica tangencial especifica em N/mm H^ coeficiente que leva em conta a influencia do tipo de engrenagem e a correcção do perfil da cabeça do dente
go coeficiente que leva em conta a influencia da variação dos passos circulares no
engrenamento do pinhão com a roda dentada movida
V^ velocidade linear do pinhão num engrenamento dos dentes
aw^ distancia interaxial
YF^ coeficiente da forma do dente
Y ^ coeficiente que considera a inclinação dos dentes
KF ^ coeficiente que leva em conta a distribuição de carga entre os dentes
KF ^ coeficiente que leva em conta a distribuição da carga pela largura da coroa dentada
KFv^ coeficiente que tem em conta a carga dinâmica que surge no engrenamento
Fv^ força dinâmica tangencial especifica em N/mm F^ coeficiente que leva em conta a influencia do tipo de engrenagens e a modificação do perfil do dente
mn^ módulo normal
mt^ modulo tangencial
LISTA DE FIGURAS
Figura 1-esquema cinemático do accionamento .................................................................................... 13
Figura 2 - Ciclograma de carregamento ................................................................................................. 14
Figura 4-dimensões da roda dentada cónica .......................................................................................... 51
Figura 5- Esboço do veio intermédio ...................................................................................................... 51
Figura 6-Dimensões principais do veio intermedio ................................................................................. 52
Figura 7-esboço do veio de saida ........................................................................................................... 53
Figura 8-diagrama dos momentos doveio cónico ................................................................................... 58
Figura 9-diagrama dos momentos do veio intermédio ........................................................................... 62
Figura 10-diagrama dos momentos do veio de saida.............................................................................. 65
Figura 11-dimensões das chavetas......................................................................................................... 80
Figura 12-união elastica ......................................................................................................................... 81
DADOS DA TAREFA TÉCNICA
gráfico nº 1
Projecto de um accionamento de um transportador por correia ( cinta transportadora)
Esquema cinemático
Figura 1 - esquema cinemático do accionamento
Legenda
- motor eléctrico
- união elástica
- redutor cónico - cilíndrico
- união de segurança
- tambor do transportador
Dados
V(m/s) Ft(kN) b(mm) Dt (mm) Bc =b+(100...150)
1.78 2.8 300 250 425
Tabela 1 - Dados iniciais
M
Dt b B
5 (^4 ) 2 1
Legenda:
- Motor eléctrico2. União elástisca
- Redutor4. União de segurança
- TamborFt = F1 - F
Ciclograma de carregamento
T2=0,6T (^1) T
0,5t
T
t 0,5t
Figura 2 - Ciclograma de carregamento
Tempo de trabalho do mecanismo durante todo o período de vida
t 365 24 Kdia Kano L
t 365 24 1 0. 8 10 70080 horas
2. Objectivos
2.1. Objectivos gerais
Consolidar os conhecimentos da disciplina órgãos de máquinas e as que lhe
acompanham;
Orientação prática de projecção de diversos componentes dos mecanismos;
Escolha do equipamento e do tipo de instalação adequada;
2.2. Objectivo específico
Idealizar e dimensionar um transportador por correia, (cinta transportadora)
3. Destino e campo de aplicação do accionamento
O presente tranportador destina-se ao transporte de farinha de milho em sacado do
STEMA para os silos da fábrica de bolachas da CIM (Companhia Industrial da Matola) na
província de Maputo cidade da Matola.
4. Cálculo cinemático do accionamento e escolha do motor eléctrico
4.1. Determinação da força tangencial útil que movimenta a correia Da formula 1 (manual de projecto mecânico pg 4), temos
max min
F kN valor dado
F S S
t
t
Os ramais frouxo e tenso das transmissões por correia podem se relacionar pelas
seguintes expressões:
f t
f f
t
f f
F
e
e
e F
e
F
F
e F F e
F
F
1 2 2
1
F 1 S max e F 2 S min
Assumindo uma atmosfera húmida cuja humidade se situa entre (60%-80%),
e^ f 2. 31 ( manual guia para o cálculo doprojecto mecânico, tabela 1)
Daí
kN
e
S
S
F kN
e
e
S
f
f t
f
max 4. 94
min
max
4.2. Determinação da potência do veio do tambor motor do transportador
Usando a formula 3 (MPM), temos:
P Ks Ft v ; Ks 1. 1 P 1. 1 1. 78 2. 8 5. 48 kW
Escolha do tipo da correia e determinação do limite de resistência à tracção
Em função da largura da correia escolhe-se uma cinta de tela cauchutada com fios
combinados (de poliéster e algodão), BKNL 65 , cuja resistência nominal do tecido de
base é Kr 65 N / mm
Determinação do numero de camadas da tela cauchutada
Usando a formula
Kr b
S Ks
ic
max
onde
ks 10 para transportador horizontal
ic toma seic
4.3. Determinação do diâmetro e do comprimento do tambor motor Em função do número de camadas da correia transportadora temos:
D t ( 100 ... 150 ) ic para c int a detecidodea lg odao
Dt ( 100 ... 150 ) 3 ( 300 ... 450 ) mm
segundo recomendações escolhe-se^400 mm
O comprimento do tambor Bc determina-se pela seguinte expressão:
4.8. Determinação da relação de transmissão geral
Com base nos motores acima seleccionados formam-se 4 variantes de cálculo e
determinam-se as relações de transmissão gerais respectivas, usando a seguinte
expressão:
saida t
g
n
n
n
n
u
4 4
3 3
2 2
1 1
t
g
t
g
t
g
t
g
n
n
u
n
n
u
n
n
u
n
n
u
4.9. Partição da relação de transmissão Para cada uma das variantes faz-se a partição da relação de transmissão global pelas
transmissões. Tratando-se de uma cadeia cinemática de duas transmissões (dentadas),
u (^) g ured , pois não há outra transmissão fora do redutor.
Assim,
Tentativa
A relação de transmissão geral para os redutores cónico-cilíndrico de dois escalões varia
de 6. 3 a 40 , segundo o manual de consulta para o projecto mecânica tabela 11.
Daí:
Designação
Variantes 1 2 3 4
Relação de transmissão geral 21.32 10.69 7.13 5.
Relação de transmissão do redutor 20 10 ----- ------
Relação de transmissão da trans. Cónica 4.5 4 ----- ------
Relação de transmissão da trans.
Cilindrica
4.5 2.5 ----- ------
Tabela 3 - relação de transmissão do redutor
Feito a análise dos resultados da primeira tentativa mostra que a segunda variante é
fiável pois esta encontra-se dentro dos limites recomendados para transmissões cónicas
de 2 á 4.
Daí não há necessidade de outras tentativas, optando pela variante 2, que corresponde
ao motor 4A132S4Y3 com os seguintes parâmetros:
P (kW) nsinc (rpm) nassinc (rpm) ( %) Ǿveio saida motor(mm)
7.5 1500 1455 87.5 38
Tabela 4 - parametros do motor escolhido
4.10. Determinação da potencia dos veios P 1 (^) Pme 6. 16 kW^ (anteriormente calculado). P 2 (^) P 1 1 rol 6. 16 0. 99 0. 995 6. 07 kW P 3 (^) P 2 rol con 6. 07 0. 995 0. 96 5. 80 kW P 4 (^) P 3 cil rol 5. 80 0. 99 0. 995 5. 71 kW P 5 (^) P 4 rol 2 5. 71 0. 995 0. 96 5. 47 kW
4.11. Determinação das frequências de rotação dos veios
n 1 n 2 nme 1455 rpm
rpm
u
n
n
a
rpm
u
n
n
b
3 323.^33
Err 100 4. 9 % aceitavel
4.12. Determinação do torque sobre os veios
9550 ( Nm )
n
P
T
i
i
i
Nm
n
P
T 40. 43
1
1
Nm
n
P
T 39. 84
2
2
